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60Si2Mn钢的动态再结晶动力学模型: 2024年; 研究了60Si2Mn弹簧钢在变形温度730~1000℃、应变速率0.01~5 s^(-1)下的动态再结晶(DRX)行为。通过对试验钢单道次热压缩试验的数据处理,得到了流变应力曲线;借助加工硬化率拟合出各热变形条件下的动态回复曲线,建立动态再结晶动力学模型,根据模型预测出不同热变形参数下的动态再结晶体积分数。结果表明,弹簧钢的动态再结晶行为对变形温度和应变速率敏感。随着应变速率的降低或变形温度的升高,动态再结晶软化的临界应变降低,DRX的体积分数增加。预测值与试验值吻合良好,验证了动态再结晶动力学模型对弹簧钢的适用性。; 曹成龙陈庆安陈庆安申文飞黄素霞曹晶晶李子豪; 关键词：60SI2MN弹簧钢热压缩动态再结晶动力学模型

热轧60Si2Mn带钢的脆断特征及断裂行为: 2024年; 利用光学显微镜、扫描电镜和电子拉伸试验机等分析了某厂热轧60Si2Mn带钢脆断缺陷试样的脱碳、夹杂物、偏析和脆断断口等,表征了脆断处与远离断口处的显微组织和力学性能,并对热轧60Si2Mn带钢脆断特征及断裂行为进行了探究。结果表明,脆断处无明显的脱碳、夹杂物和偏析存在,断口呈现脆性断裂。脆断处与远离断口处试样的组织中先共析铁素体含量分别为12.45%和0.66%,珠光体片层间距分别为578和236 nm。60Si2Mn带钢热轧板脆断的主要诱因是脆断处相对远离断口处的先共析铁素体含量较多,珠光体片层间距较大,抵抗变形的能力差,容易在轧制过程中产生不均匀变形,并且粗大的铁素体与渗碳体片层间易产生应力差导致发生脆断,其裂纹沿两相界面进行扩展。然而细小的珠光体塑性变形较均匀,裂纹以穿过珠光体片层的方式进行扩展。; 田亚强么志强年保国张晓磊薛启河宋进英张明山陈连生; 关键词：脆断力学性能

60Si2Mn钢表面激光熔覆铁基涂层的组织及耐磨性研究: 2024年; 目的提高60Si2Mn钢的表面耐磨损性能。方法采用同步送粉方式在60Si2Mn钢表面进行激光熔覆X1、X22种铁基粉末。通过金相显微镜、场发射扫描电镜和X射线衍射仪,观察和分析熔覆层的显微组织、化学元素分布及相组成,采用显微硬度仪、多功能摩擦磨损试验机进行硬度、耐磨损性能测试。结果2种熔覆层均无裂纹、气孔等缺陷,涂层内部存在大量树枝晶、等轴晶和少量沿基材表面生长的平面晶,其中X1熔覆层的顶部区域等轴晶数量较多,组织更细小均匀。2种熔覆层均由相同物相(α-Fe)固溶体组成,未出现明显的其他物相的衍射峰。基体60Si2Mn钢平均硬度约为300HV,X1熔覆层的硬度为950~1000HV,平均硬度为975HV。X2熔覆层的硬度为784~821HV,平均硬度为803HV。经过球-盘磨损试验后,X1、X2熔覆层以及基体的体积磨损率分别为1.32×10^(-4)、1.94×10^(-4)、3.29×10^(-4)mm^(3)/(N·m)。结论2种熔覆层的硬度和耐磨损性能均优于基体,其中X1熔覆层的平均硬度比X2熔覆层的高约21%,其体积磨损率最小,耐磨损性能更好。; 曹新娜宋路阳黄玲玲江涛张浩强汪瑞军于华詹华詹华尹丹青龙伟民鲍曼雨纠永涛; 关键词：60SI2MN钢激光熔覆铁基粉末耐磨损性能

60Si2Mn弹簧钢盘条拉拔裂纹原因分析: 2024年; 针对60Si2Mn弹簧钢盘条在拉拔、淬火后出现的表面裂纹,通过对缺陷钢丝进行取样分析,确认为连铸坯缺陷导致,进而检查铸坯发现铸坯存在角部裂纹与之相对应。对铸坯角裂产生的原因进行分析,并提出了有效的控制措施,最终消除了铸坯角部裂纹缺陷。; 赵华宋依新; 关键词：角部裂纹

粗规格60Si2Mn弹簧钢丝的预冷淬火: 2024年; 为了降低水淬开裂倾向,采用钢丝感应淬火-回火生产线对ϕ6.8 mm的60Si2Mn弹簧钢丝进行了910℃保温3 s,随后通过控制其线速度冷却至不同温度后水淬和520℃回火。采用金相显微镜、扫描电子显微镜、万能拉伸试验机和显微硬度计研究了淬火、回火后钢丝的显微组织、硬度和拉伸性能。结果表明:线速度为5 m/min时,钢丝的冷却时间为40.0 s,淬火、回火后其显微组织为珠光体、铁素体和少量回火托氏体;线速度为15~20 m/min时,冷却时间为13.3~10.0 s,淬火、回火后钢丝的显微组织为回火托氏体和少量残留奥氏体;随着线速度的降低,钢丝的冷却时间延长,淬火温度降低,抗拉强度从1 715 MPa降至1 318 MPa,硬度从526~532 HV0.1降至364~425 HV0.1。; 张洪龙杨永张峰山张涛高俊杰; 关键词：60SI2MN 弹簧钢线速度显微组织

60Si2Mn钢木材削片机刀片的强韧化热处理: 2024年; 针对木材削片机刀片的服役条件,对60Si2Mn热轧钢刀片采用不同的预备热处理和强韧化热处理工艺,测试了其显微组织、抗弯强度、冲击性能及耐磨性,优化了60Si2Mn热轧钢刀片的热处理工艺。结果表明,60Si2Mn热轧钢经过双细化球化退火预先热处理,在900~930℃淬火和在300~310℃回火的马氏体级别为1级,能获得良好的强韧性配合。经900℃淬火+310℃回火后,60Si2Mn热轧钢刀片的抗弯强度达4350 MPa,挠度为12.4;冲击吸收能量为10.3 J;98 N载荷磨擦4 h的总磨损量为14 mg,可以满足轻载削片机刀片的技术要求。; 汤黎黎陈康敏罗新民; 关键词：木材削片机刀片 60SI2MN钢淬火回火强韧化

抛丸工艺对60Si2Mn热轧弹簧钢表面残余应力的影响: 2024年; 采用不同抛丸时间、抛丸电流的抛丸工艺对高速铁路扣件用弹条原材料(60Si2Mn热轧弹簧钢)进行抛丸,弹丸为粒径0.6~0.7 mm的S230铸钢丸,并通过X射线应力测定仪测量60Si2Mn热轧弹簧钢表面残余应力。结果表明:经不同抛丸工艺处理后,热轧弹簧钢表面残余应力均为压应力;在抛丸电流相同抛丸时间减小、抛丸时间相同抛丸电流减小两种情况下,残余应力场特征参数(最大残余应力、最大残余应力对应的深度和残余应力影响深度)和半高宽(层深相同时)均减小,抛丸效果变差;抛丸覆盖率100%、抛丸时间16 s、抛丸电流50 A时,残余应力场特征参数和半高宽最大,抛丸效果最好。; 张远庆; 关键词：抛丸工艺残余应力

弹簧钢60Si2Mn冷轧宽钢带及其制造方法: 本发明的实施例提供了一种弹簧钢60Si2Mn冷轧宽钢带及其制造方法，涉及弹簧钢60Si2Mn领域。旨在能够改善弹簧钢60Si2Mn冷轧宽钢带冷轧过程中易出现轧制不动、边裂、断带的问题。其包括带钢矫直；热轧宽钢带酸洗；第一...; 刘涛吕瑞国阮细保唐小勇戴扭乾喻建林易新平孙乐飞傅捷刘志芳杨帆况拥周启航

常用钢种GCr15、60Si2Mn、42CrMo变形抗力计算方法: 本发明涉及一种常用钢种GCr15 60Si2Mn 42CrMo变形抗力计算模型，通过变形抗力图表回归找出变形抗力与变形程度、变形温度、变形速度计算公式，变形程度影响系数用多项式回归，变形速度影响系数用对数回归，变形速度温...; 李翔祯饶立华陈情华柳琴曾海霞

60Si2Mn钢盘条断裂原因: 2023年; 某60Si2Mn钢盘条在卷簧过程中发生断裂。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、夹杂物分析、扫描电镜分析等方法对该盘条的断裂原因进行分析。结果表明:在卷簧前及卷簧初期的拉拔过程中,盘条表面受到了严重的挤压或擦蹭,使组织变形,并形成了隐晶马氏体;在后续的拉拔过程中,盘条内部应力集中处萌生了微裂纹,裂纹不断扩展,最终导致盘条断裂。; 韩冬顾凤义温国栋; 关键词：60SI2MN钢盘条隐晶马氏体

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