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柯林达: 作品数：56 被引量：126H指数：7; 供职机构：上海航天精密机械研究所更多>>; 发文基金：国家自然科学基金上海市“科技创新行动计划”上海市青年科技启明星计划更多>>; 相关领域：金属学及工艺一般工业技术自动化与计算机技术电子电信更多>>

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一种使铸造铝合金获得可线型分离特性的热处理方法: 本发明提供了一种使铸造铝合金获得可线型分离特性的热处理方法，包括：步骤一，将铝合金铸件放入热等静压炉，升温升压，并在低于晶粒长大温度下保温保压；步骤二，步骤一保温保压结束后，降低压力，同时升温，在高于晶粒长大温度下完成保...; 肖旅华溪如董喜旺吴海杨力祥龚政轩庞松王一笑季松柯林达

选区激光熔化TC4合金高温力学性能及腐蚀行为研究被引量：3: 2023年; 采用选区激光熔化技术(selectivelasermelting,SLM)制备了TC4合金,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、万能材料试验机以及电化学测试等技术研究其热处理后的组织、高温力学性能及腐蚀行为,并与铸造TC4合金做了对比。结果表明,SLM与铸造TC4合金物相组成相同,SLM TC4合金组织主要为片层状(α+β)相,平均晶粒面积约为2μm^(2),而铸造TC4合金表现出典型的魏氏组织,平均晶粒面积约为276μm^(2)。相对于铸造TC4合金,SLM TC4合金的室温及高温力学性能均较优异,且表面形成的钝化膜保护性能更好,腐蚀速率更低。; 聂敬敬马平义孙京丽柯林达康靓夏先朝袁勇; 关键词：选区激光熔化 TC4合金力学性能

激光选区熔化成形Ti6Al4V合金的热处理组织演变机理被引量：6: 2019年; 激光选区熔化(SLM)Ti6Al4V成形构件需要通过热处理改善其塑性。为探究该过程中的组织特征和演变机理,研究了Ti6Al4V试样固溶时效热处理(910℃/8 h水冷,750℃/4 h炉冷)前后的微观形貌和力学性能。结果表明:沉积态的马氏体α′相尺寸具有层次结构;热处理相变时初生马氏体α′发生分解,小尺寸马氏体α′转变为β相,随后发生β→(α+β)转变,最后得到α相片层和精细(α+β)相结构均匀分布的组织;热处理后材料抗拉强度达1 055 MPa,延伸率提升至16.2%,均优于典型Ti6Al4V合金拉伸性能。采取的热处理技术对Ti6Al4V组织调控成效显著,满足后续工艺要求,可在激光选区熔化成形双相钛合金中推广应用。; 胡富国柯林达柯林达韩远飞肖美立; 关键词：TI6AL4V 增材制造马氏体相变

激光选区熔化成形SiC_P/AlSi10Mg复合材料工艺及性能研究被引量：10: 2019年; 为研究激光选区熔化(SLM)成形技术制备SiC颗粒增强AlSi10Mg复合材料的成形机理,开展了SLM成形工艺参数(扫描间距、扫描速度)对致密度、机械性能等影响情况的研究。结果表明:所制备试样中SiC增强颗粒分布均匀,并与基体具有连续相容的冶金结合界面。当激光扫描速度从900 mm/s升高到2 100 mm/s时,在不同的扫描间距下,复合材料试样致密度均随之降低;当扫描间距在0.09～0.12 mm内变化时,在不同的扫描速度下,致密度变化趋势并不一致;在激光功率490 W、铺粉层厚0.04 mm、扫描间距0.12 mm、扫描速度900 mm/s时,制备的SiC颗粒增强AlSi10Mg复合材料试样得到最佳综合性能(相对密度99.1%,显微硬度198.7 HV_(0.2),抗拉强度341.9 MPa);在该最佳工艺参数下,成功制备出复杂结构的薄壁零件。研究为SLM成形SiC_P/AlSi10Mg复合材料在航空航天和空间领域的应用提供了理论基础和实验依据。; 柯林达薛刚朱海红肖美立肖美立成群林邓竹君; 关键词：铝基复合材料 SIC颗粒致密度

内流道零件的制造工艺方法及系统: 本发明提供了一种内流道零件的制造工艺方法，包括：分解步骤：将相变储能换热器的三维模型根据需要分解为n个分体件，并设定工艺参数，确保分体件达到预设激光选区熔化工艺性标准；制备步骤：根据设定的工艺成形参数，制备n个分体件；加...; 杜磊金诚肖美立王堃柯林达付言飞崔哲雷蕾杨帆

激光粉末床熔融制备高强度Al-Mg-Sc-Er-Zr合金的组织与力学性能: 2024年; 采用激光粉末床熔融(laser powder bed fusion,LPBF)技术成形的Al-Mg-Sc-Zr合金不易开裂、力学性能好,但Sc价格昂贵,因此寻找能替代Sc的元素十分必要。本文以气雾化粉末为原料,采用LPBF技术制备Al-Mg-Sc-Er-Zr合金。通过流体静力天平测量密度和使用金相显微镜观察缺陷,以优化激光工艺参数;采用维氏硬度计测量硬度和使用万能力学试验机进行拉伸实验,以优化时效工艺参数;采用扫描电镜、透射电镜对合金组织进行表征并研究其强化机理。结果表明:优化的LPBF工艺参数为:激光功率300W,扫描速度900mm/s;优化的时效工艺参数为:时效温度325℃,时效时间4h。LPBF制备的Al-Mg-Sc-Er-Zr合金呈典型双峰晶粒结构,熔池边界为细小等轴晶,熔池内为粗大柱状晶。经325℃/4h时效处理后,合金的抗拉强度达565MPa,屈服强度达520MPa,伸长率为14.5%,硬度(HV)由时效前的118提升至163。时效处理后形成的Mg2Si粒子和纳米Al3(Sc,Zr)粒子能够协同钉扎晶界,提高合金强度。; 王阳波李瑞迪支盛兴袁铁锤柯林达侯亚平

1Cr18Ni9Ti激光选区熔化成形工艺参数对致密度的影响被引量：1: 2020年; 采用正交试验,结合典型缺陷形成原因和微观组织,研究了激光选区熔化成形工艺参数(激光功率、扫描速度和扫描间距)对1Cr18Ni9Ti不锈钢致密度的影响,分析了各工艺参数对致密度的影响规律。结果表明,粉末熔化的能量输入密度主要取决于激光功率和扫描速度;在激光功率325~340 W、扫描速度1 000~1 200 mm/s、扫描间距0.12 mm的工艺参数下,SLM技术可制备致密度高于99.9%的1Cr18Ni9Ti不锈钢零件。采用优化后的SLM工艺参数成形1Cr18Ni9Ti不锈钢试棒的力学性能优于QJ501A-98标准,抗拉强度Rm≥709 MPa,屈服强度Rp0.2≥547 MPa,断后伸长率A≥41%。; 邓竹君姚斐柯林达肖美立赖彩芳; 关键词：1CR18NI9TI 致密度力学性能

激光选区熔化工艺及热处理对稀土改性Al-Mn合金性能的影响被引量：2: 2021年; 分析了激光选区熔化(SLM)成形不同工艺参数对稀土改性Al-Mn合金致密度的影响,从而得到最佳工艺参数,在此基础上研究热处理工艺对SLM成形Al-Mn-Sc-Zr合金力学性能的影响。结果表明,过高的激光能量密度造成元素气化,使得成形件内部产生残余球形孔洞,过低的能量密度引起搭接不良,使得成形件内部形成不规则孔洞。将能量密度优化为52.6J/mm^(3)时,成形件内部缺陷减少,成形致密度提高至99.8%。SLM成形Al-Mn-Sc-Zr合金熔池内呈现两种不同的晶粒形态,熔池底部为等轴晶,而熔池中心为柱状晶。热处理之后,合金拉伸性能和显微硬度明显提升。经300℃保温4h后,Al-Mn-Sc-Zr合金获得优异的拉伸性能,其抗拉强度可达576MPa,且伸长率为11%。沉积态Al-Mn-Sc-Zr合金的显微硬度为131.2HV_(0.2),经280℃保温6h后,显微硬度(HV_(0.2))可提高至178.3。; 柯林达许伟春杜磊赖彩芳肖美立陈超然李宝辉王江; 关键词：工艺参数 AL-MN合金力学性能

增材制造装备粉末自动干燥‑筛分‑回收循环装置及方法: 本发明提供了一种增材制造装备粉末自动干燥‑筛分‑回收循环装置及方法，包括成形缸(3)、两个粉末循环子系统，且两个粉末循环子系统分别位于成形缸(3)的两侧；其中，粉末循环子系统包括：粉末干燥模块、粉末回收缸(6)、防爆吸粉...; 柯林达姜勇于亚平李中权成群林肖美立

激光粉末床熔化成型B/GZ151K镁基复合材料的显微组织与力学性能: 2024年; 利用粉末三维混合和激光粉末床熔化(Laser powder bed fusion,LPBF)技术制备了B/GZ151K镁基复合材料(Metal Matrix Composit,MMCs),其中,GZ151K(Mg-15Gd-1Zn-0.4Zr,%)是目前强度最高的镁铸造合金之一。所制备的B/GZ151K镁基复合材料微观组织由B颗粒和GZ151K镁基体组成,其中GZ151K镁基体由平均晶粒尺寸小于5μm的细小α-Mg晶粒、点状和条状的Mg 3 Gd相构成。力学性能测试结果显示,LPBF制备的B/GZ151K复合材料的屈服强度为325 MPa、抗拉强度为348 MPa和伸长率为1.7%,其弹性模量为52.5 GPa。与铸造态GZ151K镁合金相比,LPBF制备的B/GZ151K复合材料的屈服强度和抗拉强度显著提高,伸长率则显著降低,弹性模量提升了16.7%。结果表明,利用三维混料机机械混合不同种粉末获得复合粉末再通过LPBF成型能够制备镁基复合材料,但仍无法有效实现纳米级增强颗粒在基体中的均匀分布。; 丁艺闻杜磊武练梅柯林达胡雯霞廖海光付彭怀李霏戴铮彭立明; 关键词：镁基复合材料增材制造弹性模量

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