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低时效温度下不同时效时间对6005A合金产品力学性能的影响: 2024年; 研究了低时效温度下不同时效时间对6005A铝合金型材显微组织、拉伸性能和弯曲性能等方面的影响规律,并对规律成因进行了分析。试验结果表明,随着时效时间的延长,试样的原子聚集态析出数量增多且弥散分布程度增大,而基体内部固溶体的过饱和程度逐渐减小。试样的屈服强度和抗拉强度随着时效时间的延长逐渐升高,而延伸率逐渐降低。这些变化与显微组织的变化密切相关。此外,随着时效时间的延长,试样弯曲角度逐渐减小。这与晶界附近相的析出、硬质相的形成以及位错的运动等显微结构变化有关。在实际生产过程中,可以根据具体的产品要求,选择合适的时效时间。; 韩如意韩瑞航冯哲满瑞平潘岩; 关键词：6005A铝合金时效制度

时效时间对激光增材TC4钛合金组织性能影响被引量：1: 2024年; 通过激光粉末床熔融技术制备TC4钛合金,然后对成型的TC4合金进行直接时效热处理,研究了不同时效时间对激光粉末床熔融成型TC4钛合金的组织及性能的影响。时效处理后的组织有β相析出,起到第二相强化作用,随着时效时间的增加,析出的β相增多,强度提高,6 h性能最好;随着时效时间继续增加,β相长大,强度下降。由TEM结果可知,时效处理后有大量孪晶,所以塑性较好。550℃/6 h时效态抗拉强度为1 204.6 MPa,屈服强度为866.0 MPa,断后伸长率为11.3%。与打印态相比,时效处理后的硬度也有明显提高,时效热处理后的显微硬度能够达到394.4HV。; 陈瑞鹏郑丹夏浩刘君李长新; 关键词：TC4钛合金直接时效显微组织

时效时间对Ni-W-Al-Ti高密度合金组织与性能的影响: 2024年; 基于面心立方结构及细小弥散相强化原理,设计了一种新型Ni-W-Al-Ti高密度合金(密度为10.8 g·cm^(-3)),将其在750℃下进行不同时间(0,8,16,24,32 h)的时效处理,研究了时效时间对合金显微组织和拉伸性能的影响。结果表明:时效处理后,Ni-W-Al-Ti高密度合金中析出了长程有序的D1_(a)型Ni_(4)W和L1_(2)型Ni_(3)Al强化相,随着时效时间延长,Ni_(4)W相尺寸增大,形状由球状变为椭球状,Ni_(3)Al相数量增多;随着时效时间延长,合金的屈服强度先增加后趋于稳定,抗拉强度无明显变化,断后伸长率减小;当时效时间为24 h时,合金的屈服强度最大,为740 MPa,抗拉强度和断后伸长率适中,分别为886 MPa,9%,综合拉伸性能较佳。; 高达张丽辉侯振昌聂志华齐闯张楚博张强; 关键词：高密度合金时效处理

时效时间对锻态AZ80镁合金第二相析出及柱面取向表面腐蚀性能的影响: 2024年; 本文对锻态AZ80镁合金进行固溶处理及不同保温时间的时效处理,采用析氢法、失重法及电化学测试分析了时效态AZ80镁合金的耐蚀性能,观察了合金的显微组织和腐蚀形貌,对比研究了时效热处理工艺对于柱面织构平面内第二相形貌、尺寸及数量等特征的影响,探讨了不同特征第二相粒子对合金耐蚀性能的影响规律。结果表明:不同的时效时间可有效调控锻态AZ80镁合金中第二相的析出行为,时效处理不仅可以改善合金的耐蚀性能,还可以有效弱化镁合金腐蚀性能上的各向异性。当合金达到峰值时效时,基体内可形成致密的具有网络结构的第二相,合金表面的耐蚀性和腐蚀均匀性均得到有效提升,柱面取向表面和基面取向表面间平均腐蚀速率的差值最小。; 魏珂正蒋文龙龚奕维裘欣丁汉林项重辰王子健; 关键词：AZ80镁合金时效处理耐蚀性

热处理时效时间对激光增材制造Al-Mg-Sc-Zr合金拉伸性能的影响研究: 2024年; 目的研究热处理时效时间对激光增材制造Al-Mg-Sc-Zr合金微观组织与拉伸性能的影响,揭示微观组织与力学性能的内在关联机制。方法采用控制单一变量的试验方法进行时效热处理,设定保温温度为325℃,冷却方式为空冷,在不同保温时间(2、4、6、8 h)下进行组织与性能共通性及差异性分析。结果经325℃时效热处理4 h后,在激光增材制造Al-Mg-Sc-Zr高强铝合金中形成了Al_(3)Sc、Al_(3)(Sc,Zr)析出相,抗拉强度达到最大值486 MPa,相较于未热处理,提升了21.8%,随着保温时间的进一步延长,析出相的高温停留时间变长,组织形核长大,Al_(3)Sc、Al_(3)(Sc,Zr)强化相尺寸明显增大,最大尺寸可达0.6μm。结论随着时效时间的延长,沉积道次间重熔边界逐渐不明显,热处理有助于Al_(3)Sc、Al_(3)(Sc,Zr)析出相的形成,而保温时间过长则容易导致析出相尺寸粗大,合理的热处理保温时间可以改善激光增材制造Al-Mg-Sc-Zr合金微观组织与力学性能。; 段宇航王磊磊郝璐静原帅超赵艳秋占小红; 关键词：时效热处理

时效时间对7175铝合金组织和力学性能的影响: 2024年; 采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、维氏硬度计和万能拉伸试验机系统研究了7175铝合金在120℃时效过程中的微观组织变化和力学行为。结果表明,经固溶和时效处理后,7175铝合金组织为典型纤维状组织,未产生明显再结晶,晶粒形貌和第二相在时效过程中无明显差异。随着时效时间的延长,晶界处的析出相尺寸逐渐变大,晶内析出相粒径变大,平均粒径由5.87 nm变为8.38 nm。7175铝合金在120℃时效时,硬度在16 h达到峰值,峰值硬度为196.5 HV,16 h时晶内析出相数量多、细小、分布均匀,有效提高了合金的硬度。同时,合金在10~16 h时效时,合金的屈服强度迅速增大,从471 MPa迅速增长到490 MPa,时效时间大于16 h后,屈服强度变化趋近于平缓。; 汲庆涛孙有政杨慧赵忠超史晓明; 关键词：铝合金时效时间析出相

时效时间对Ti-50.8Ni-0.1Nb形状记忆合金组织和性能的影响: 2024年; 对Ti-50.8Ni-0.1Nb形状记忆合金进行了400℃+1~50 h时效处理,用透射电子显微镜、示差扫描量热仪和拉伸实验研究了时效时间对该合金显微组织、相变行为、形状记忆行为和拉伸性能的影响。结果表明,当时效时间由1 h延长到50 h时,400℃时效态Ti-50.8Ni-0.1Nb合金中Ti3Ni4析出相由细小颗粒状生长为粗大片状,冷却/加热相变类型由B2→R→B19'/B19'→R→B2型向B2→R→B19'/B19'→B2型转变(B2-母相,Cs Cl型结构;R-R相,菱方结构;B19'-马氏体,单斜结构),R相变温度由31.3℃增加到46.8℃,马氏体相变温度由-127.5℃增加到-10.3℃,马氏体相变热滞由131.7℃下降到57.2℃,R相变热滞在3.8~5.0℃之间变化。400℃+5~50 h时效态合金的抗拉强度较高,在1360~1385 MPa之间变化;400℃+1~10 h时效态合金的伸长率较大,在15%~17%之间变化。400℃+1 h时效态合金呈超弹性,400℃+5~50 h时效态合金呈形状记忆效应。; 张伟贺志荣刘康凯; 关键词：形状记忆合金时效时间相变

时效时间对Al-Mg-Si-Cu铝合金表面阳极氧化膜微观结构及光泽度的影响: 2024年; 采用硫酸阳极氧化对经过180℃下4 h、10 h、30 h时效处理的Al-Mg-Si-Cu合金表面进行阳极氧化处理,探究不同时效时间对Al-Mg-Si-Cu合金阳极氧化膜层微观结构及其光泽度的影响。研究结果表明:与基体材料相比,不同时效时间合金阳极氧化后的光泽度均出现明显降低,且光泽度随时效时间增加先变大后减小;随时效时间增加,合金晶界析出相分别呈现连续—离散—连续的分布状态,其在阳极氧化过程中优先氧化溶解,使阳极氧化膜呈现沿晶界分布的孔洞特征,连续分布的晶界析出相引起的孔洞更明显,同时造成孔洞及其周围区域粗糙度增加,这是不同时效时间合金阳极氧化后光泽度出现差异的主要原因;基体中粗大的AlFeMnSi相会出现阳极氧化膜层中微米级孔洞,从而降低阳极氧化样品的光泽度,但时效时间对其没有明显影响。; 陈翔姜科达陈明安; 关键词：AL-MG-SI-CU合金阳极氧化时效时间晶界析出相光泽度

时效时间对固溶态及冷变形态钴基合金显微组织和力学性能影响: 2024年; 对固溶态及冷变形态的两种钴基合金L605、L605Mo进行600℃不同时间的时效处理,采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)及力学性能测试等方法研究时效时间对合金显微组织与力学性能的影响,并分析了冷变形及Mo元素对时效行为的影响。结果表明:经过冷变形的合金经600℃时效后,强度、硬度提高,塑性韧性下降;而固溶态合金经时效后,力学性能变化不明显,其中,抗拉强度最高的合金为时效12 h的s25-13合金。时效初期碳化物析出及层错形成使合金强度提高,但随着时效时间的延长,冷变形形成的具有强化作用的变形带在时效过程中退化会使合金强度减小。M_(6)C含量随时效时间延长而不断增加,冷变形促进M_(23)C_(6)及M_(6)C析出使合金的时效强化效果更加显著。Mo能降低层错能,促进时效过程中M_(23)C_(6)、M_(6)C和层错的形成以及层错的交割,从而提高合金的强度。因此,添加Mo的合金经时效处理后强度、硬度均高于未添加Mo的合金。; 王中琳龚志华李权包汉生; 关键词：钴基合金层错冷变形

时效时间对沉淀强化Fe-Ni基奥氏体合金耐蚀性的影响: 路鹏江

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