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复合型裂纹拘束度及其承压结构失效评定图研究: 2025年; 围绕平板试样和管道结构的裂尖拘束度以及失效评定图(Failure Assessment Diagram,FAD)进行研究,旨在探明试样和管道之间的适配性和关联性。基于有限元法获得了中心裂纹板(Central Cracked Plate,CCP)试样以及含裂纹承压管道裂尖的拘束度,发现单轴加载作用下的CCP试样裂尖拘束度与轴向拉载荷作用下的厚壁管道较匹配,而双轴载荷作用下的CCP试样与内压作用下的薄壁管道较匹配。此外,获得了CCP试样和管道结构的FAD,发现CCP试样的FAD受厚度的影响较小;指出平行于裂纹方向的应力是使得结构的失效评定曲线(Failure Assessment Curve,FAC)提高的主要因素。最后,发现具有相同拘束度水平、裂尖复合程度以及加载方式的两种结构,CCP试样的FAC高于承压管道的FAC,即采用CCP试样的FAD评定管道结构是不安全的。; 缪新婷刘国旭张锦波彭剑别锋锋; 关键词：拘束度失效评定图

大拘束度厚板可控焊接技术研究: 2024年; 本研究针对大拘束度厚板高强钢的焊接问题,从理论和技术两个方面进行了深入研究。一是分析了焊接残余应力与高强钢焊接问题,包括残余应力和应变问题、大拘束度厚板高强钢的焊接特点和问题,以及焊接残余应力对结构的影响。然后探讨了焊接残余应力产生机理,包括热输入和温度分布、焊缝区和母材区的残余应力形成原因,以及边界条件对残余应力的影响。二是提出了大拘束度厚板焊接残余应力的解决方法,包括优化焊接工艺参数、焊接后的热处理和应力消除,以及采用拘束度控制技术。最后对大拘束度厚板可控焊接技术进行了研究,包括焊接过程中的残余应力控制和优化、焊接质量的检测和评估,以及大拘束度厚板焊接工艺的应用和推广。; 陆建虎陆凯; 关键词：高强钢焊接残余应力

一种管道环焊缝的拘束度测试试验装置: 本发明公开了一种管道环焊缝的拘束度测试试验装置，包括支架、拉伸装置以及标记机构，其中所述拉伸装置安装在支架上，用于固定并拉伸管道样品，所述标记机构架设在所述拉伸装置上方，用于标记拉伸前后管道样品焊缝两边的局部位移情况，所...; 李学达马伟程吕巡赟董志豪韩彬韩涛李立英

主管道材料微试样液压鼓胀拘束度影响研究: 2024年; 以原始态主管道材料的3种微试样厚度(0.4 mm、0.5 mm和0.6 mm)以及3种倒角半径(0.5 mm、0.8 mm和1.0 mm)为研究对象,进行液压鼓胀试验拘束度影响分析,构建屈服强度、抗拉强度以及液压鼓胀延伸率关联模型,研究屈服强度和抗拉强度的拟合误差以及液压鼓胀延伸率分散性。结果表明,随着微试样厚度的逐步增加,峰值载荷明显增加,而峰值位移普遍降低,但整体曲线趋势变化较小;随着微试样倒角半径的逐步减小,峰值位移明显降低;微试样厚度0.5 mm和倒角半径1.0 mm的试样测试稳定性最佳。; 王春辉安英辉; 关键词：拘束度屈服强度抗拉强度

圆筒形件的热处理防拘束度变形方法: 本发明是提供一种可以减小圆筒形件在热处理过程中筒体下部端口不均匀变形的圆筒形件的热处理防拘束度变形方法，涉及热处理技术领域。圆筒形件的热处理防拘束度变形方法，包括：根据圆筒形件的下端面的尺寸，在热处理装置的底板上设置多个...; 李莉郭太平郑建能朱永有刘力曹晨思

一种低合金高强钢大拘束度高承载焊接结构短流程焊接制造方法: 本发明涉及一种低合金高强钢大拘束度高承载焊接结构短流程焊接制造方法，焊前不预热，直接采用半自动混合气体保护熔化极弧焊正面打底焊接，打底焊后不清根，先采用自动埋弧焊进行正面填充与盖面层焊接，然后采用自动埋弧焊进行背面填充与...; 朱军罗伟窦战国董金瓯吴帅宇林文娟

一种低合金高强钢大拘束度高承载焊接结构短流程焊接制造方法: 本发明涉及一种低合金高强钢大拘束度高承载焊接结构短流程焊接制造方法，焊前不预热，直接采用半自动混合气体保护熔化极弧焊正面打底焊接，打底焊后不清根，先采用自动埋弧焊进行正面填充与盖面层焊接，然后采用自动埋弧焊进行背面填充与...; 朱军罗伟窦战国董金瓯吴帅宇林文娟

基于裂纹尖端塑性区参量的SE(T)试样的拘束度研究被引量：1: 2023年; 以X80高强管线钢为研究对象,结合数值分析和解析法,研究了基于裂纹尖端塑性区几何特征提出的拘束参数■、■、■、■对于不同SE(T)试样裂纹尖端应力场的表征效果,并通过断裂韧性试验量化了面内拘束和面外拘束效应对X80管线钢的SE(T)试样断裂韧性的影响,建立基于裂纹尖端塑性区的面内和面外统一拘束参数■、■、■、■与应力强度因子K的关系,确定拘束参数与T应力(T_(11)和T_(33))之间的解析关系,并通过有限元模拟和理论分析提出了小范围屈服条件下的断裂韧性预测方法.; 夏聪聪赵洋洋戴联双龚宝明邓彩艳王东坡; 关键词：塑性区

管道环焊缝结构性应力集中效应与拘束度评估被引量：6: 2022年; 多起管道环焊缝失效事故表明,当焊缝韧性储备不足的情况下,结构性应力集中效应极其危险,且在结构安全评定过程中易被低估。为验证这一推断及研究结构性应力集中效应对管道环焊缝承载能力的影响,选用应力三轴度作为统一拘束表征参数,采用有限元模拟方法,定量研究了含错边、不等壁厚、裂纹及其组合模型与单边缺口拉伸试样(SENT)、单边缺口弯曲试样(SENB)、紧凑拉伸试样(CT)以及中心裂纹板(CCP)4种类型标准试样的拘束差异。结果表明:焊根处应力三轴度与错边量、壁厚比、内坡角度成正比,且叠加裂纹后应力三轴度显著增大;相同宽度和厚度的标准试样的应力三轴度的水平排序为CT>SENB>SENT>CCP;应力三轴度越大,拘束水平越高,结构完整性评估中确有低估结构性应力集中效应影响的可能性,应选择与实际结构裂尖拘束度相匹配的标准试样进行断裂评估,可大大增加评估结果的准确性。; 杨辉王富祥戴联双李梓溦; 关键词：环焊缝应力集中效应

Ti80合金巴东拘束试样拘束度有限元分析被引量：1: 2021年; 针对船用Ti80合金板材,基于弹塑性力学理论,使用ABAQUS软件对带加载块试样、简易试样和标准试样进行拘束度模拟,并对带加载块试样的拘束度进行实测。结果显示,带加载块试样拘束度模拟值与实测值误差在10%以内,有限元模拟方法较为准确。带加载块试样、简易试样的拘束度均明显高于标准试样,若使用带加载块试样和简易试样评价裂纹敏感性,结果偏保守。针对标准试样分别改变试板和底板厚度进行有限元模拟,结果表明,底板厚度为40 mm时,随着试板厚度(δ_(1))增加,拘束度(R)近似呈线性增加,拘束度拟合方程为R=23.63δ_(1)+1837.74。试板厚度为20 mm时,随着底板厚度增加,拘束度不断增加,但超过40 mm基本保持不变,对巴东拘束试样选择过厚的底板增加拘束度并无意义。; 张亮张孝伟胡亚帅许家璇耿鹏震; 关键词：拘束度有限元

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